檢查的兩個（gè）內部梁柱節點以測試的兩（liǎng）個外（wài）部梁柱節點，進行數值模擬，以驗證開（kāi）發的數值模型。所選（xuǎn）的接頭代表兩種類（lèi）型的失效機製：接頭-剪切失效和梁-彎曲失效，分別是由於使用了不合標準和標準的鋼筋詳所致。梁柱節點的細節（jiē）視和尺寸。對於不合格的標本，與標準細（xì）部接頭（tóu）的情（qíng）況相反，接頭核心缺少橫向箍筋，並且在接頭上方拚接了柱筋。

這些梁柱節點被稱為次標準（zhǔn）（帶有舊細（xì）節）和標（biāo）準（帶有地（dì）震細節），經（jīng）過設計和檢查，以研究（jiū）隨著節點橫向鋼筋數量的變化而增加的阻力。

對於外部接縫，混（hún）凝土的抗壓強度為MPa，並且由於橫向鋼筋的屈服強度及其間（jiān）距影響承壓混凝（níng）土（tǔ）的強度和延性，在這些模擬中（zhōng），使用了兩個混凝土模型（xíng）。如表所示，一種用於約束節點模型中的梁和柱單元，另一種用於無約束節點模型中的無約束單元。鋼筋的屈服強度，極限強度和屈（qū）服（fú）應變分（fèn）別為：.MPa，.MPa和.e-。

結（jié）果與（yǔ）討論

兩個內部鋼筋混凝土接頭的數值和（hé）實驗力-位移響（xiǎng）應。橫軸表示在載荷點的垂直位移，而縱軸表示關（guān）節抵抗力。從可以看出，數值（zhí）預測（cè）的力-位（wèi）移響應與實驗（yàn）記錄的響應非常吻（wěn）合。力-位移響應的特征僅在於兩個階段。在第一階段中，可以觀察到較高的主剛度，直到鋼筋達到屈服點為止。對於次標準和標準接頭，屈服點的相應（yīng）位移分別為和mm，如所示。。在第二階段，位移以較高的速率增加，直到發生故障。在這些測試中，沒有任何下降（jiàng）分支可以歸因於載荷的性質，其中所施加的載荷導致了撓曲（qǔ）作用，而在（zài）載荷樣本上沒有法向力。

對於次標準（zhǔn）接頭，數（shù）值彎曲峰值力為kN，是相應實驗值kN的（de）％。在數值模型中，出現這些峰值力的相應垂直位移（yí）為mm，而在實驗情況（kuàng）下為mm。數值彎曲峰值力得到了很好的預測，而位（wèi）移能力卻被低估了。這（zhè）可能（néng）歸因於梁和連接麵板區域的旋（xuán）轉能力有限，這會在加載（zǎi）的晚期階段導致發散（sàn）問題，並（bìng）限（xiàn）製數值模型達到觀（guān）察到的實（shí）驗位（wèi）移能力。

對於標準接頭，數值彎曲峰值力為kN，是相應實驗值kN的％。對於數值模型，出現（xiàn）這些峰值力的相應垂直位移為mm，對於（yú）實驗測試為mm。在這種特殊情況（kuàng）下，數值模（mó）型（xíng）的發散問題消失了，因為連接麵板區域具有很高（gāo）的旋轉能力，這（zhè）使模型可以達到（dào）較高的位移水平，並且可以預測與實驗值相比合理的值。

在中對於外部接頭，實驗和數值上的力-位移響應顯示出相似的模式：首先是上升分支（zhī），然後是阻力（lì）增加率的（de）下降，由於鋼筋的屈服，該阻力下降了大約mm的（de）位移對於次標準和（hé）標準（zhǔn）接頭，第（dì）二個上升分支是（shì）由於主鋼筋硬化直至達到極限承載力。下降的分支歸因於該測（cè）試中的（de）載荷性質，在該測試中，所施（shī）加的載荷導致（zhì）了載荷梁的彎曲和法（fǎ）向（xiàng）效應。對於不合格的接頭，數（shù）值彎（wān）曲峰（fēng）值力為kN，是（shì）相應的實驗值.kN的％。對於數值模型和實驗情（qíng）況，出現這些峰（fēng）值力的相應（yīng）垂直位（wèi）移均為mm。對於標準接頭，數值彎曲峰（fēng）值力為.kN，接近於相應的實驗值kN。在分析（xī）模型中，出現這（zhè）些峰值力的相（xiàng）應垂直位移為mm，在實驗情況下為mm。

標準和次標準接頭極限承載力之（zhī）間的差異歸（guī）因於（yú）梁縱向鋼筋比率的增加以及接頭橫向鋼筋的存在，從而導致更高的梁彎矩承載能力和改進的接頭（tóu）旋轉能力。

基於數值和實驗結果的比較，使用所建（jiàn）議的主幹曲線（xiàn）的關節宏建（jiàn）模可以準（zhǔn）確預測在這些特定載荷條件（jiàn）下內（nèi）部和外部鋼筋混凝土關節的載荷-位移響應（yīng）。雖（suī）然發現峰值負載（zǎi）後存在一些差異。這（zhè）可能歸因於由於施加的單調（diào）加載類型而導致峰後沒有（yǒu）退化。這種降（jiàng）解隻（zhī）能由（yóu）於周期性載荷（hé）作用下條（tiáo）鍵滑移彈簧的損壞而發生。